3有关参数和系数
1）单位齿宽载荷ωt
单位齿宽载荷ωmt由下式计算：
beB——齿宽，mm；
Fmt——名义切向力，N，见GB3480-83《渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法》；
KA——使用系数，见GB3480-83；
KBβ——胶合承载能力计算的齿向载荷分布系数，取KBβ=KHβ，见GB3480-83；
KBα——胶合承载能力计算的齿间载荷分配系数，KBα=KHα，见GB3480-83；
KBγ——螺旋线系数。
2)螺旋线系数KBγ
螺旋线系数KBγ是考虑到当总重合度εγ增大时发生胶合的趋向增大而引入的修正系数。其值由试验得出，可按根据试验数据所绘制的图3-115 查取。
为便于计算机计算，图3-115中的曲线可近似用下述公式表示：
3）平均摩擦系数μm
平均摩擦系数μm是指齿廓各啮合点处的摩擦系数的平均值。可近似用节点处的摩擦系数。
ωt——单位齿宽载荷，N/mm；
Ra——沿齿廓方向的齿面轮廓算术平均偏差，μm，此处取两轮的平均值；
Ra=0.5(R1a+Ra2)………………………………（3-200）
ηM——润滑油在本体温度下的动力粘度，mPa·s，可近似取为工作油温下的动力粘度；*
uΣ——两轮在啮合点处沿齿廓切线方向速度之和，m/s，在节点处取值为：
*如要精确计算，可采用迭代方法进行计算。
uΣ=2usinαt′………………………………（3-201）
u——节圆圆周速度，m/s；
αt′——端面啮合角，（。）；
ρred——两齿廓在啮合点处的综合曲率半径，mm，在节点处取值为：
u——齿数比，u = z2/z1≥1 ，式（17）中的“+ ”号用于外啮合，“一”号用于内啮合；
βb ——基圆螺旋角，(°）。
4）热闪系数XM
热闪系数XM是考虑材料特性（弹性模量E、泊松比v、热接触系数BM）和两轮在啮合点处沿齿廓切线方向速度铸vρ1、vρ2之影响的系数。*
当大、小轮的弹性模量、泊松比、热接触系数相同时，公式（18）即可简化成下式：
对马氏体钢，导热系数λM在41～52N/（K·s）范围之间，密度容C约为4.78×102J/(kg·K)，密度ρ约为7.8×103kg/m3,其热接触系数的平均值为：
BM=13.6N/(mm·s0.5·K)………………………………（3-207）
对于常用的钢制齿轮副，E=206000N/mm2，v=0.3, BM=13.6N/(mm·s0.5·K) 其热闪系数可取为：
XM=50K·N-0.75·S0.5·m-0.5·mm…………………………（3-208）
5） 小轮齿顶几何系数XBE
几何系数XBE是考虑小轮齿顶E点处的几何参数对赫兹应力和滑动速度影响的系数。
ρE2=avsinαvt-ρE1………………………………（3-211）
dva1——小轮当量圆柱齿轮齿顶圆直径，mm；
dvb1——小轮当量圆柱齿轮基圆直径，mm。
6）啮入冲击系数XQ
啮入冲击系数XQ是考虑滑动速度较大的从动轮齿顶啮入冲击载荷之影响的系数，按表3-40取值。
表3-40啮入冲击系数XQ
7)齿顶修缘系数Xca
齿顶修缘系数Xca是用以考虑齿顶修缘（或修根）对胶合的影响系数，由图3-116查取，无修缘（修根）时，XCa取值为1。
图3-116中的曲线可近似用下式表示：
XCa=1+1.55×10-2αv4Ca…………………………………………(3-214)
式中εv——齿顶重合度，取εv1或εv2中的较大者，εv1及εv2由公式（3-212）及（3-213）确定。
Ca——计算用齿顶修缘量，μm，由表3-41查取，当齿顶修缘或齿顶和齿根修形达到最佳运行状况（有最佳接触区）时，取Ca=Ceff
图3-116齿顶修缘系数XCa
表3-41计算用齿顶修缘最Ca
|
驱动方式 |
齿顶重合度ε |
条件 |
Ca |
|
小轮驱动大轮 |
εv1＞1.5εv2 |
Ca1≤Ceff |
Ca1 |
|
Ca1＞Ceff |
Ceff |
|
εv1≤1.5εv2 |
Ca2≤Ceff |
Ca2 |
|
Ca2＞Ceff |
Ceff |
|
大轮驱动小轮 |
εv2≤1.5εv1 |
Ca1≤Ceff |
Ca1 |
|
Ca1＞Ceff |
Ceff |
|
εv2＞1.5εv1 |
Ca2≤Ceff |
Ca2 |
|
Ca2＞Ceff |
Ceff |
表中：Ca1、Ca2——小轮、大轮的实际齿顶修缘量（法向值），μm，当相啮合的轮齿有修根时，应取修缘量与修根量之和；
Ceff——有效修缘量，μm，指恰好能补偿轮齿弹性变形所需要的修缘量，可按下式估算：
Ft——名义切向力，N，见GB 3480-83第3.1条；
KA——使用系数，见GB 3480-83第3.2条；
Cγ——啮合刚度，N/（mm·μm)，见GB 3480-83第3.6条，直齿轮用单对齿刚度c′代替Cγ；
b——齿宽，mm；
εα——端面重合度。
9)重合度系数Xε
重合度系数Xε是将假定载荷全部作用于小轮齿顶时的局部瞬时温升θflaE折算成沿沿啮合线的积分平均温升θflaint的系数。
Xε按（3-218）～(3-223)式确定。
式中εVα=εV1+εV2
上述公式是在假定载荷及温度沿啮合线呈线性分布等前提下建立的（如图3-117图3-118所示）。
3-118载荷与温度沿啮合线分布示意图
（2≤εVα＜3）
10）材料焊合系数Xw
材料焊合系数Xw 是考虑设计齿轮与试验齿轮的材料及表面处理不同而引入的修正系数，它是一个相对的比值，由不同材料及表面处理的试验齿轮与标准试验齿轮进行对比试验得出。其值由表3-42 查取。
表3-42 材料焊合系数Xw
|
材料及表面处理 |
XW |
|
奥氏体钢（不锈钢） |
0.45 |
|
渗碳淬硬钢 |
残余奥氏体含量高于正常值 |
0.85 |
|
残余奥氏体含量正常（约20%左右） |
1.00 |
|
残余奥氏体含量低于正常值 |
1.15 |
|
表面氮化钢 |
1.50 |
|
表面磷化钢 |
1.25 |
|
表面镀钢 |
1.50 |
|
其它情况（如调质钢） |
1.00 |
11）试验齿轮的本体温度θMT和积分平均温升θflaintT
试验齿轮的本体温度θMT和积分平均温升θflaintT是根据齿轮试验的数据，用公式（3-189）和公式(3-191）计算得出的。
当油品的承载能力是按照SY2619-84《润滑剂承载能力测定法》的FZG(A/8.3/90）试验得出时，则θMT和θflaintT与载荷的关系曲线如图3-119所示。此时，θMT和θflaintT的值可根据设计齿轮所选用润滑油的粘度v40和FZG胶合载荷级由图3-119查取。
润滑油的胶合载荷级作为油品的性能指标，由油品的生产厂家提供。图3-119中的曲线可近似用下述公式表示：
θMT=0.23T1T+80…………………………（3-224）
式中：T1T——胶合载荷级相应的试验齿轮小轮扭矩，N·m。
v40——润滑油在40℃时的名义运动粘度，mm2/s。
胶合承载能力最小安全系数SBmin和常用油品的胶合载荷级见1.3.2节中表1-69和表1-70。
